Стр. 116 - Лекции (ЧАСТЬ 1 )

116
99,1
2, 135
270
  
w h
a
 , 76,3
10 06,2
23
2,1
2, 135
4 

    
E
R
t
h y
w
w
w ef  
;
54,11
76,3
3,13
99,1
76,0
13,10 2 2  





  
cr  кН/см2 .
Размеры отсека:
8,0 99,1
2, 135
270
   
ef h
a и 61,0
79,9
95,5
 

loc
.
Предельное значение этого отношения находим по табл. 24 СНиПа II-23-
81:
7,1
2,1
4,2
2, 135
36
8,0
3 3






  





 
w
f
ef
f
t
t
h
b
  ,
Тогда:
77,0 39,0  






loc .
Расчет на местную устойчивость стенки будем проводить по п. 7.6.
вСНиПа II-23-81*.
Критические нормальные напряжения:
74,53
76,3
23 33
2 2 




w
y cr
cr
R c

 кН/см2.
Определяем cr loc ,  , подставляя вместо а значение а/2:
6,32
76,3
23 20
2
1
, 




a
y
cr loc
Rc

 кН/см2,
где 76,3
10 06,2
23
4,2
270
4 

  
E
R
t
a y
a  .
С учетом этого, по формуле (79) СНиПа II-23-81* получим:












 















2 2 2 2
, 54,11
96,6
6,32
28,7
74,53
79,9
cr cr loc
loc
cr 




   1 7,0 6,0 22,0 18,0 2 2       c .
Обе проверки показали, что запроектированная балка удовлетворяет
требованиям прочности, прогиба, общей и местной устойчивости.
Расчет поясных швов главной балки
Так как балка работает с учетом пластических деформаций, то швы
выполняем двухсторонние, автоматической сваркой в лодочку, сварной
проволокой Св-08А.
Катет шва определим под первой от опоры балкой настила, где
сдвигающая сила максимальна, то есть в сечении х = 25 см.
Рассчитывать катет будем по формуле: