Стр. 115 - Лекции (ЧАСТЬ 1 )

115
66,55
76,3
23 2,34
2 2 




w
y cr
cr
R c

 кН/см2 .
Определяем cr loc ,  , подставляя вместо а значение а/2:
16,34
76,3
23 21
2
1
, 




a
y
cr loc
Rc

 кН/см2,
где
76,3
10 06,2
23
4,2
270
4 

  
E
R
t
a y
a  .
С учетом этого, по формуле (79) СНиПа II-23-81* получим:












 















2 2 2 2
, 54,11
17,4
16,34
28,7
66,55
98,17
cr cr loc
loc
cr 





  1 6,0 36,0 21,0 323 ,0 2 2       c .
Проверка показала, что устойчивость стенки обеспечена и постановка
ребер жесткости на расстоянии 2, 275 6, 137 2 2 270       ef h cм a см возможна.
Помимо проверки устойчивости стенки в области больших нормальных
напряжений необходимо также проверить ее устойчивость и в области больших
касательных напряжений - вблизи от опоры балки.
Проверим на устойчивость стенки в сечении 3-3, для этого определяем
средние значения M3 и Q3 на расстоянии х 3 = 125 см от опоры (под балкой
настила), что почти совпадает с рекомендацией расстояния в
2
сf h
от края отсека.
В этом сечении возникают следующие усилия:
  74, 1541 )25,1 16(
2
25,124, 167
2 3
3
3   

 

 l L
lq
M кНм,
9, 1128 25,1
2
16
24, 167
2 2 2 




   




   l
L
q Q кН.
И соответствующие этим усилиям напряжения будут равны:
79,9
140
2, 135
3, 15215
154174
3     
h
h
W
M w  кН/см2 ,
96,6
2,12, 135
9, 1128
2 




w w t h
Q
 кН/см2.
Проверим местные напряжения в стенке под балками настила:
2
кН/см 23 28,7
3,182,1
9, 159
   



 c r
loc w
loc R
l t
F
 ,
Определяем критические напряжения:














   2 2
76,0
13,10
ef
S
cr
R
 
 ,
Где: