Упрощенная HTML-версия
117
,
min
2
2
w
loc
f
f
R n
l
F
I
SQ
k
где n = 1 при односторонних швах,
n = 2 при двухсторонних швах;
(
R
w
)
min
– произведение глубины проплавления на расчетное
сопротивление для расчетного сечения.
Из пункта 3.2.1 возьмем уже рассчитанные величины:
кН
x
A
q Q
х
11,
1296
25,0
2
16
24, 167
2
;
По табл. 4 СНиП II-23-81* определим значение
нормативного
сопротивления металла шва по временному сопротивлению
R
wun
= 41
кН/см
2
. Тогда согласно табл. 4 СНиП II-23-81* расчетное сопротивление
углового шва условному срезу по металлу шва:
2
04,18
25,1
41
55,0
55,0
см кН
R
R
wm
wun
wf
,
где
wm
= 1,25, - коэффициент надежности по материалу шва.
По табл. 51 СНиП II-23-81* для стали С255 определим
временное
сопротивление стали разрыву
R
un
= 37 кН/см
2
. Тогда согласно СНиП II-23-81*
расчетное сопротивление углового шва условному срезу по металлу границы
сплавления:
2
65,16 37 45,0
см кН
R
wz
.
По табл. 34 СНиП II-23-81* для выбранного типа сварки примем
соответствующие
коэффициенты для расчета углового шва
:
f
= 1,1 – по металлу шва;
z
= 1,15 – по металлу границы сплавления.
Определим, какое сечение в соединении является расчетным (более
опасное):
2
15,19 65,16 15,1
84,19 04,181,1
см кН
R
R
wz
z
wf
f
,
расчетным является сечение по металлу границы сплавления.
см29,0
15,192
3,18
52, 150
1065071
32,
5944 11,
1296
2
2
f
k
.
По табл. 38 СНиП II-23-81* для пояса толщиной 24 мм принимаем катет
шва, равный минимальному k
f
= 7 мм, что больше, получившегося по расчету –
2,9 мм.
Расчет опорного ребра главной балки.